1. Jauns ūdensnecaurlaidīgs ūdensnecaurlaidīgs darbs pret nodilumizturīgu āmuru
Mēs pētījām termiskās apstrādes procesu un noteica labāko termiskās apstrādes procesu, vispusīgi analizējot termiskās apstrādes procesa ietekmi uz tā struktūru. Mēs izvēlējāmies jaunu termiskās apstrādes procesu, kas izmanto liešanas siltumu, lai dzēstu ūdens dzēšanu. Pēc tam, kad izstrādājums ir atbrīvots, tas ātri iztukšo ūdeni un dzesina ūdeni. Ūdens dzesēšana tiek veikta ar lielu ūdens tvertnes tilpumu, ko apstrādā ar plūstošu ūdeni, tas ir, no apakšas tiek uzsmidzināts aukstais ūdens ar augstspiediena sūkni zem baseina. Karstā ūdens pārplūst virs lielā baseina un ūdens temperatūra baseinā tiek stingri kontrolēta no 20 līdz 40 grādiem. Visbeidzot noņemiet sagatavi un atdzesējiet gaisu. Nogurušās ZG65Mn āmura virsmas cietība ir virs 45 HRC, un termiski apstrādāta ZG65Mn āmuru virsma ir vairāk nekā desmit reizes lielāka par darba laiku. Tas atrisina pašreizējo situāciju, kad āmuru galu ir viegli sadalīt ar lielu triecienu, āmura rokturis ir viegli salauzt vai āmuru galva nav valkājama. Padariet drupinātāja efektivitāti ievērojami uzlabotu. Tas ne tikai samazina āmuru skaitu, bet arī būtiski uzlabo darba efektivitāti. Tāpēc tas ir devis ļoti labus ekonomiskus ieguvumus.
2. Nodilumizturīgās āmuru ķīmiskā sastāva analīze
Ķīmiskajā analīzē galvenās ZG65Mn āmurzoles ķīmiskās sastāvdaļas ir šādas: C 0.66%, Mn 1.04%, Si 0.44%, S 0.034%, P 0.036%. Mangāns ir viens no spēcīgākajiem graudu malas karbīdiem veidojošiem elementiem, kas veido stabilu austenītu, un tas ir arī pārāk izturīgs jutīgs elements. Ja saturs ir mazs, tas nesasniedz austenīta formēšanas nosacījumus. Ar mangāna satura pieaugumu, tērauda stiprību, palielinās arī nodiluma izturība: silīcijam ir ievērojama cietā šķīduma nostiprinošā iedarbība, palielina tērauda kompakumu un uzlabojas nodilumizturība. Tādēļ lielāks oglekļa saturs un Mn un S lietie elementu ietekme veicina tērauda cietinātību. Ja dzesēšana netiek veikta, ZG65Mn materiāla darbību nevar pilnībā izmantot. ZG65Mn āmura eitēktoīdā struktūra ir biezāka slānekļa pērlīte, un slāpētā struktūra galvenokārt ir lāpas martensīta un lamellar martensīta maisījums. Kad āmurs strādā nepārtraukti, virsmas temperatūra sasniedz apmēram 400 grādu. Martensīts tiks pārveidots par cementitu izkliedētas izkliedētas troostita formā, un mikrošķiedras plaisas tiks metinātas tā, ka nav novērota padeves atteice.
3, dziļuma plaisu analīze valkā āmuru
Atslāņošanos dažos gadījumos ne vienmēr ir vieglāk salauzt. ZG65Mn āmuru dzēšanas dzesēšana ūdenī tiek īpaši analizēta šādi:
Normalizējot, virsmas eitēktoīdu audi veidojas augstāka temperatūrā (virs 550 grādiem pēc Celsija). Nepārtrauktajā dzesēšanas procesā, jo virsmas dzesēšanas ātrums ir lielāks par iekšējo dzesēšanas ātrumu, tā straujāka saraušanās tiek traucēta, kā rezultātā tiek panākts virsmas stiepes spriegums. Ja stiepes spriegums ir lielāks par parasto liesmas stiepes izturības robežu, tas izraisa plaisas. Šī normalizējošā plaisa bieži notiek augstāka temperatūras diapazonā, jo dzesēšanas ātrums ir liels un virsmas stiepes spriegums ir arī liels. Tajā pašā laikā eitēktoīdu mikrostruktūras plastika uz virsmas ir labāka arī augstās temperatūrās, un dažus stiepes spriegumus var kompensēt ar plastmasas deformāciju. Tādēļ normālizācijas laikā virsmas metālam ir noteikta apstrādes fenomens.
Nosūkšanas laikā plaisas nenotiek virs martensīta sākuma-pārneses temperatūras M līnijas, jo tērauda konstrukcija šobrīd ir atdzisusi austenītu un tā ir pietiekami plastika, lai pretotos virsmas stiepes spriegumam. Martenzīta veidošanās procesā virsmas slānī nav plaisu, jo apjoms palielinās martenzīta transformācijas laikā, un tilpuma izmaiņas iekšējās mikrostruktūras pārveidošanas laikā ir niecīgas, un iekšējais tilpums samazinās dzesēšanas laikā, un virsmas slānis ir zem spiediena. Stresa stāvoklis. Tikai tad, kad temperatūra turpina strauji samazināties, iekšējā struktūra pārveidojas arī par martensītu. Kad iekšējais tilpums paplašinās, virsmas slāņa saspiešanas spiediena stāvoklis mainās uz stiepes sprieguma stāvokli, un stiepes spriegums atkal palielinās virs martensīta stiepes izturības robežas. Plaisas parādīsies tikai.
4. Nodilumizturīgā āmura mikroelementu plaisu analīze
Ir arī mikrokrekošanas kreka, ko izraisa dubultā martensīta savstarpējā sadursme. Martensīta veidošanās ir ļoti ātra. Kad tie saskaras viens ar otru, trieciena dēļ veidojas liels stresa laukums, un augsta oglekļa martenzīts ir ļoti krūškurvja formā, tāpēc to viegli saplīst, kad tie saskaras viens ar otru. Šī kreka ir ierobežota martensīta un ir ļoti labi, tāpēc to sauc par mikrokrātuvi. Kad tērauda oglekļa saturs ir lielāks par 1,0%, viss martensīts veidojas, dzesējot, mikrošķiedras kreka ir vairāk acīmredzama. Kad ZG65Mn ir nomācis, to joprojām dominē lentu martensīts ar labu stingrību, un tas atrodas saspiežamības stresa stāvoklī, tādēļ šīs mikroaizstāšanas plaisas efektu var ignorēt. Faktiski, dziļajā āmuru galā joprojām dominē nolietošanās neveiksme, un pietes atteice nenotiek.
